精密合金材料采用标准方法对直径为3.0 mm的样品在550-750℃下回火1,10,100和500h后进行抗IGC测试。根据GOST 10446标准对冷变形钢丝试样进行力学试验。精密合金材料用Neofot-2光学显微镜对其微观结构进行了研究。用x射线衍射法测定了物相组成;通过在磁场为39.8 × 104 a /m (500 Oe)的弹道装置上测定样品的磁导率，检测了δ-铁氧体和α′相(变形马氏体)。精密合金材料在10%的FeCl3∙6H2O溶液中对样品进行单轴拉伸测试，可以揭示不稳定的Cr-Ni和Cr-Mn-Ni冷加工钢与氮和钼的分离和结合合金化对耐点蚀和裂缝腐蚀的影响测试结果。
精密合金材料从所获得的数据可以看出，不含氮和钼的钢，以及分别掺杂钼和氮的钢，无论是稳定的还是不稳定的奥氏体，都容易发生点蚀和缝隙腐蚀。这些钢在与绕线接触7-30小时后由于深点蚀的形成而被破坏。精密合金材料从阳极电位动态曲线的性质可以看出样品抗局部腐蚀的能力较低。17Kh18N9钢和17Kh18AN10钢进入被动状态的临界钝化电流和总钝化电流最大，分别为:(2 - 5) × 10−3和(1 - 5)× 10−5 A/cm2(图1，曲线1和曲线2)。在完全钝化区域的极化曲线上，二次活化最大和不稳定电流跳跃与自钝化坑的形成有关。
可以看出精密合金材料当氮和钼共同掺杂时，冷变形Cr-Ni钢和Cr-Mn-Ni钢具有稳定的奥氏体结构(磁常数为1.05 g /Oe)，消除了点蚀倾向。所有含钼的氮掺杂铬镍钢在长时间的应力试验下都不会倒塌。它们具有高抗点蚀和缝隙腐蚀的特性，这证实了先前获得的数据。精密合金材料在极化曲线上缺少二次活化的区域被氮和钼合金化。临界钝化电流很小，总钝化电位区域比17Kh18N9和17Kh18AN10钢的曲线1和曲线2宽得多。精密合金材料样品的表面在测试后仍然很轻，没有任何腐蚀痕迹。含氮Cr-Ni-Mo钢组织中δ-铁素体的出现和α′相的形成(1 - 3，见表1)并没有降低其局部耐蚀性。
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