冷塑性变形后氮含量超平衡的奥氏体合金材料可以获得屈服强度高达3600 N/mm2或更高的制品。同时，我们知道奥氏体合金材料，当它们结晶时，很大一部分的氮变成了相对大尺寸的氮化物。在随后的加热过程中，过剩相的粗颗粒被保留在结构内，对钢的强化无效，并降低其局部耐蚀性。在这方面，为了生产高强度冷变形半成品和超平衡氮含量的低碳钢，使用通过氮化铁合金的标准方法获得的碳浓度更高的含氮钢是有效的。研究人员正在测试由氮和碳合金化的耐腐蚀Cr-Mn-Ni钢的成分，这显著扩大了平衡相图上的区域，改善了钢的性能。
表明铜的掺入奥氏体合金材料有利于钢的钝化，提高了钢的工艺塑性，保证了由于大变形程度而获得高强度。在钢的高温硬化过程中，过量相在钢的组织中充分溶解度也保证了高变形金属的冷加工可能性，这同时增加了金属的耐腐蚀性。在钢的极化曲线上，奥氏体合金材料没有二次激活区;总的钝化区电流不超过10−5 A/cm2，这表明在宽电位范围内钢具有稳定的钝化状态。耐时间为2300 N/mm2, 22X18H5AM32C2 (EP 995)钢在冷变形状态下不易发生点蚀和裂缝腐蚀，在0.8应力的含氯介质中可以承受6500小时而不断裂。
根据开发的技术条件，奥氏体合金材料制备了用于耐腐蚀海洋电缆结构3 ×19和3 ×7的工业批次钢22Khl8N5AM 3D2S2 (EP 995)，提高了集料强度16,200和13,100 N。可以看出，冷变形Cr-Mn-Ni钢单独掺杂氮和钼后，其耐点蚀性能没有明显提高。25X18G9N13M2和10X18G13AN4试样在5 ~ 15 h后被破坏，cr - mn - ni类Cr-Ni钢的局部腐蚀倾向通过氮和钼的联合掺杂得到消除。结果，奥氏体合金材料样品在1500小时的试验中没有失败。然而,锰的高耐腐蚀钢,铬镍钢不同,只有在实现前有一个稳定的奥氏体结构,不包含δ铁素体和α步,增加点状腐蚀的倾向,减少样品的断裂时间5 - 10 h。
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